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作者:ope体育体育赛事|2020-04-08|浏览:96

亞臨界壓力控制循環鍋爐

消除再熱器超溫現象,專門列課題作了600MW亞臨界壓力控制循環鍋爐再熱器熱偏差安全性計算。還進行了鍋爐冷態模化試驗研究,ope体育体育赛事尋求合適的爐膛寬深比,燃燒下部啟轉二次風和頂部消旋二次風的偏轉角及其相互間的合適配置和不同的爐膛高度和前屏過熱器的布置對爐內氣流流動特性的影響。

ope体育体育赛事3)鍋爐主要熱力指標鍋爐主要熱力指標(設計煤種):爐膛出口溫度(BMCR,后屏出口)排煙溫度(BMCR,修正前)133三、600MW鍋爐設計采取的主要優化措施在我廠幾十臺引進型的300MW控制循環鍋爐的經驗基礎上,借鑒國內外同類型600MW鍋爐的經驗,在鍋爐設計上主要采取下列優化措施:1、設計較為適合設計、校核煤種結渣特性并有較小煙溫偏差的爐膛,選用較小的爐膛容積熱負荷和斷面負荷。爐膛出口煙氣溫度留有一定的裕度。省煤器平均煙氣速度不大于lOm/s使600MW鍋爐在煤種適應性和運行經濟性方面可有較大的裕度。較大的爐膛斷面和較高的爐膛及較小的寬深比對避免爐膛結渣增加碳粒子在爐膛內的滯留時間,會減弱氣流殘余旋轉,消除熱偏差有利。

幾臺四角切向燃燒、燃神府東勝煤的600MW等級鍋爐爐膛主要數據對照表如下:幾臺四角切向燃燒、燃神府東勝煤的600MW等級鍋爐爐膛主要數據對照表石洞口二廠北侖港1號珠海吳涇八期爐膛尺寸(寬X深)mm18816x(下爐膛直段篼度)mm36972308653255035399冷灰斗轉角至爐頂距離mm(爐膛直段高度)53000476304590053399尾部煙道深度mm/11176/12768爐膛斷面積m2311.9321.73P9331.3爐膛容積m316483154841962017692爐膛斷面熱負荷(不計風熱)6MW/m272(4.06)爐膛容積熱負荷(不計風熱)3(x13kW/m(73.4)注:珠海工程為日本三菱進口2、為了控制大容量鍋爐的左右煙溫偏差,在燃燒器設計上采用同心反切燃燒技術用-FA(燃燼風)和部分二次風消旋(反切),可使爐內氣流的旋轉強度具有一定的可調性。下部啟轉二次風與一次風噴嘴偏轉一定的角度。合理采用不同的二次風偏轉結構能使爐內空氣動力場有利于穩定燃燒,降低氧化氮(NOx)排放,減少結渣和高溫腐蝕等。這和燃燒技術應用在我廠生產的渭河電廠、秦皇島熱電廠300MW鍋爐上獲得了成功。600WM鍋爐爐膛冷模試驗表明,爐膛出口的氣流旋轉強度很弱,水平煙道的氣流分布也很均勻。

5、經過多年的技術攻關,上鍋已在石橫、吳涇、嘉興、外高橋、秦皇島等300MW鍋爐上取得了燃燒器能靈活擺動的成功業績。在600MW鍋爐燃燒器擺動機構的設計上還吸取了北侖港1號機組等解決擺動問題的有關經驗。

6、過熱器各級受熱面之間采用集中大口徑管道及大三通連接,左右兩側的連接管道不進行大交叉,以避免汽溫偏差疊加。過熱器采用二級噴水減溫器,每級減溫設有兩只減溫器,分別布置在左右兩根連接管上。左右兩側的噴水調節閥單獨控制,有利于兩側汽溫的調整。

8、為減少再熱汽溫偏差,除采用同心反切燃燒技術,加大爐膛截面和燃燒器上排噴口至屏底的距離,合理布置煤粉管道等措施外,對再熱器結構布置作了較大改進,如:放大集箱和連接管管徑、合理布置三通位置、屏式再熱器和末級再熱器采用塔式布置改善同屏熱偏差等措施。

11、選用較好的配套件,凡不能符合要求的國產配套件均選用引進技術制造或進口的產品D鍋爐采用傳統的倒U型布置四角切園燃燒。爐膛采用全焊膜式水冷壁,爐膛寬19558mm,深16940mm,爐頂管標高鍋筒中心線標高75100mm.爐頂采用全密封結構,并設有大罩殼。上部爐膛采用引進型控制循環爐的傳統布置方式,即布置了過熱器分隔屏和后屏,墻式再熱器布置在前墻和兩側墻前部。在折焰角上部和水平煙道按煙氣流程依次布置了屏式再熱器、末級再熱器和末級過熱器、后煙井內布置有低溫過熱器和省煤器。

鍋爐采用HP中速磨機冷一次風機正壓直吹式制粉系統。共配置六臺HP963型碗速磨,每臺磨煤機出口用四根煤粉管道接至同一層四角布置的煤粉噴嘴。燃燒器共設置六層煤粉噴嘴,鍋爐MCR和ECR負荷時投運五層,另一層備用。燃燒器的一、二次風呈間隔布置,頂部設有OFA(燃燼風)。每組燃燒器的二次風擋板均由電動執行器單獨操作。為滿足鍋爐汽溫調節的需要,燃燒器噴嘴采用擺動結構,除-FA層噴嘴單獨擺動外,其余噴嘴由內外連桿組成一個擺動系統,由一臺電動執行器集中驅動作上下擺動。這些電動執行器均采用進口的直行程結構。在燃燒器二次風室中配置了三層共12支輕油槍,采用外混式蒸汽霧化方式。燃燒器采用水冷套結構,水冷套與燃燒器在出廠前由工廠進行組裝。

300MW鍋爐已經成熟的寬調節比(WR)結構,寬調節比煤粉噴嘴不僅提高了單只噴嘴的穩燃能力,而且也是抑制氧化氮形成的有效措施之一。在一次風噴中周圍布置有周界風,不僅能有效地冷卻一次風噴口,還能改善煤種適應性。

鍋筒下部的水通過6根¢406的下降管接至匯合集箱,再由匯合集箱引至三根吸人管分別與三臺爐水循環泵連接,循環泵將水通過泵的排水管將水打人下部環形水包,下水包內每根水冷壁管進口裝有節流孔板,使管內的流量與它的吸熱相匹配。

鍋筒筒身用鋼板卷制而成,內徑為203mm,兩端采用球形封頭。筒身和封頭材料均采用SA-299碳鋼材料。鍋筒內部采用環形內夾套結構,汽水混合物由鍋筒上部引人自上而下流動,使鍋筒上、下部得到均勻加熱,可有效地減小上、下壁溫差,加快啟、停速度。鍋筒內裝有110只直徑為¢254的渦流式分離器和148只波形板干燥器,還設有連續排污管,給水分配管及水位取樣裝置等。

后屏過熱器布置在分隔屏后面,沿爐寬方向布置25片,管徑54/60mm.末級過熱器位于水平煙道的后部,沿爐寬方向布置102片,管徑57mm.,各級過熱器之間采用大口徑管連接,左右二側的連接管道采取平行布置,以減少汽溫偏差。i再熱器按蒸汽流程由墻式再熱器、屏式再熱器和末級再熱器組成。

墻式再熱器布置在上部爐膛前墻和兩側屏式再熱器位于爐膛折焰角上方,后屏過熱器之后,沿爐寬布置有50片,管徑63mm.末級再熱器位于水平煙道前部,屏再后面,共76片,管徑63mm.屏再和末再之間用大口徑管道連接并左右交叉一次。丨在過熱器系統中,采用二級噴水減溫。第一級布置在低溫過熱器至分隔屏之間的管道上,作汽溫主調和保護分隔屏。

當負荷較低時還可改變過剩空氣量來進行調溫。此外,在再熱器進口還設有二只事故噴水減溫器。最大設計噴水量為再熱器流量的省煤器布置在后煙井低溫過熱器下面,分成上、下二組,管徑順列布置。省煤器蛇形管組出口設有3只中間集箱,從集箱上引出三排懸吊低溫過熱器的省煤器懸吊管。

平臺采用鍍鋅柵格,扶梯傾角小于45'600MW鍋爐的密封按照整臺鍋爐漏風系數Aa=的要求設計。在鍋爐爐膛、水平煙道、包覆過熱器和后爐頂過熱器的設計采用全膜式壁的結構;在鍋爐前爐頂、爐遐底部、折煙角部位和低溫過熱器進口處采用金屬內護板進行密封;渣斗采用不銹鋼密封擋板水封裝置。此外,還采用按引進技術設計的典型密封結構。如:前交叉密封結構、高冠密封支承結構、后煙井側墻與頂棚管密封結構、受熱面之間的斜交密封結構、和爐頂大罩殼等確保不漏煙、漏灰。

鍋爐本體采用優質輕型保溫材料,外裝金屬外護板,當環境溫度為25時,爐墻外壁面溫度不超過50.吳涇第二發電廠1號機組至2001年7月10日鍋爐運行已一年整,累計運行7624小時,最大連續運行時間1217小時,累發電量31.億kWh,機組等效可用率86.76%.1號爐投用至今,鍋爐未發生過嚴重結渣,飛灰含碳量1一2%,NOx排放量一般在250~300mg/Nnf(國家標準650mg/Nnf)。,在額定工況運行條件下,鍋爐排煙中NOx含量為252mg/Nnf(標準狀態,干煙氣,過量空氣系數為1.4,按N02計)。

鍋爐能夠滿發穩發,主要運行參數和最大連續出力達到設計值,在BMCR工況下,鍋爐運行參數穩定,過熱器、再熱器無管壁引起現象。過熱器和再熱器A、B兩側汽溫度偏差小(0~5X)o鍋爐具有較好的調峰性能,鍋爐最低不投油穩燃負荷205MW.燃燒器擺動靈活能有效調節汽溫。

此前同類型的國產和進口600MW機組鍋爐燃用神府東勝煤時嚴重結渣,燃燒器擺動機構不靈,預熱器漏風大,煙湄汽溫偏差大,受熱面管子爆管,出力不足及NOx排放偏大,運行初期機組可用率低等問題均已得到有效解決。